中央吸尘器中使用的固体惰化技术其惰化用粉尘质量百分比通常为50%~80%，然而对于部分极易着火的金属粉尘，惰化程度达90%时，其MIE仍处于较低的范围，本书第5章中将给出纳米二氧化钛粉末加入微米、纳米钛粉时的情化效果。

  中央吸尘器除了粉末惰化技术外，Choi等研究了不同粉尘在氮气(N2)惰化作用下小点火能的变化。所测粉尘有石松粉、调色粉、两种聚合粉尘(聚酯、环氧基树脂)、铝粉和煤粉。

  由实验得出，在惰化4种非金属粉尘时，氮气浓度达84%就可有效防止静电火花引起粉尘爆炸，而金属粉尘的惰化程度超过某一数值后，其*小点火能出现陡升，用氮气有效惰化铝粉和镁粉所需的浓度分别为90%与98%。

  中央吸尘器粉尘云*大爆炸压力、*大压力上升速率研究现状

  现以镁粉为例，根据现行大爆炸压力及*大压力上升速率(称这两项为猛度参数)测试标准，在空气条件下所进行的粉尘云猛度参数的实验研究结果。可以看出，Eckhoff和Zhong仅研究了个别粒径对爆炸猛度参数的影响。2006年，田甜系统地研究了粒径、粉尘浓度对镁粉猛度参数影响。实验采用的测试装置是1.2L哈特曼管。由于1.2L哈特曼管内粉尘的分散性差，与国际标准推荐的20L球形爆炸测试装置的实验结果相差较大，因此其实验结果在进行工业爆炸防护设计时使用价值有限。20L球形爆炸测试装置内的研究结果表明镁粉的爆炸剧烈程度远高于煤尘，当被反射激波***时，镁粉尘云的爆燃可转变为爆轰。粉尘粒径越小爆炸越猛烈，着火敏感性越高。

  与空气条件下相比，惰化条件下镁粉猛度参数的针对性研究可分为两种。一种以固体介质进行惰化，如Mintz等以MgO为惰化剂，研究了铝镁合金粉(50%Al，50%Mg)在不同惰化程度下的*低可爆浓度和极限氧浓度，结果表明。

  中央吸尘器当合金粉中MgO浓度达到75%以上时就不会发生爆炸。KCl或CaCO3等惰性介质也可以***镁粉爆炸，且CaCO3，惰化效率高于KCI。此种形式的惰化主要问题有两个：问题是固体惰化影响被惰化物质的品位;另一个问题是惰化介质较难准确选择，因为有些惰性粉料的加入容易增加粉尘的分散度，反而加速了爆炸的形成，如二氧化硅。另一种采用气相介质惰化，如林荷梅等提出采用氮气惰化镁粉尘云，并指出常温条件下氧浓度处于3%以下时，镁粉尘云内即使存在点火源也不会发生爆炸。根据一些学者的研究结果，镁在空气中燃烧时可与氮气发生硝化反应，Eckhoff和Randeberg、Breiter等在镁粉尘云着火方面的研究也证实了这一点。因此，现有氮气惰化方面的研究主要从预防镁粉尘云着火的角度进行的。氩气是一种常用的惰性气体。Ryzhik的相关研究表明，高温常压条件下预防镁粉尘云着火时，氩气的情化效果优于氮气。

  中央吸尘器在实验研究的基础上，为理论分析各因素对爆炸猛度参数的影响，很多学者对密闭容器内爆炸压力的发展过程进行了详细的研究。国内学者赵衡阳介绍等温模型、绝热模型和一般模型。三个模型所对应的密闭容器中爆炸压力发展的表达式。等温爆炸模型、绝热爆炸模型计算值与实验值的对比结果，一般模型对氢气-氧气混合物的计算结果。

  国外此类的研究相对较早，1976年，Bradley和Mitcheson提出了球形密闭容器中爆炸压力发展过程的三个理论模型，即简化分析模型、无量纲通用模型和计算机数值计算模型。简化分析模型和无量纲通用模型。数值计算模型没有明确的解析表达式，其将整个燃烧过程视为由n层等质量微元的逐层燃烧叠加而成。计算时，每层迭代结束的条件由体积守恒进行确定，当容器内未燃混合物燃烧完毕，整个计算过程结束。1992年，王淑兰等利用该数值模型对烃类气体的*大爆炸压力进行了计算。可以看出上述两者计算模型得出的理论爆炸压力均随着时间单调增加，且增加速度越来越快。对于大多数可燃粉尘-气体在密闭容器中的爆炸过程而言，实际的爆炸压力发展曲线，在爆炸压力发展至*大压力的过程中，压力上升的曲线在某一时刻存在一个拐弯点。主要原因是爆炸过程中存在火焰厚度，且火焰厚度与爆炸容器特征尺寸之比越大，这种特征越明显。

  前述模型仅考虑了爆炸过程中的燃烧速度，而忽略了火焰厚度，将其假设为零。1996年，Dahoe等综合考虑燃烧速度和火焰厚度的影响，提出了爆炸压力发展的3区结构模型。根据火焰厚度是否大于爆炸容器半径以及火焰区前锋位置，可表示为6种形式，具体不再阐述。中央吸尘器